10 kV环网柜用双通套管局部放电受结构设计、原材料的黏度、注料速度、零部件的清洗及预处理、混料工艺、浇注成型、一次固化和脱模等条件的影响。重点通过电场模拟分析内部电场,并对产品结构进行优化。试验数据表明,优化后的产品局部放电明显低于优化前的结构。零部件的清洗及预处理、混料工艺、浇注成型、一次固化和脱模等条件的影响，容易在内部形成气孔或气隙。在工频耐压作用下，双通套管内部气泡或收缩形成的绝缘气隙会发生放电，放电严重时会危害环氧树脂的绝缘性能，最终导致绝缘击穿。对双通套管产品原材料的黏度、注料速度、零部件的清洗及预处理、混料工艺、浇注成型、一次固化和脱模等工艺进行了调整，产品局部放电量仍偏大，初步分析为内部结构对局部放电产生了影响，双通套管结构图如图1所示。图1双通套管结构图2电场仿真分析2．1建立模型用于Ansys电磁场分析的有限元公式由磁场的Maxwell方程组导出，通过将标量或边界通量引入Maxwell方程组中考虑其电磁性质关系。为研究双通套管内部电场分布，本文以12kV环网柜用双通套管三维结构进行建模，采用四面体网格，节点数为76987，单元数为49283，其三维模型图如图2所示。2．2电场计算为进一步研究结构设计对双通套管局部放电的影响，选用Ansys模拟软件对双通套管结构进行电场分析计算。2．2．1原结构双通套管电场计算结果分析对原结构双通套管进行电场模拟，其中导电杆处接42kV电压，本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网整理!   http://www.gunyuanji158.com/双通套管电场仿真-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机屏蔽网处接地，双通套管电场计算如图3所示。图2双通套管三维模型图3双通套管电场计算电场模拟结果显示，该结构双通套管电场强度最大值4．8kV/mm，最大场强集中于内部导电杆粗细过渡区域，该处倒角为Ｒ2，但无过渡斜角，仅在过渡区倒2个Ｒ2角，导致该处电场集中，原结构导电杆如图4所示。图4原结构导电杆2．2．2优化后双通套管电场计算结果分析将内部导电杆结构进行优化，?原材料的黏度、注料速度、零部件的清洗及预处理、混料工艺、浇注成型、一次固化和脱模等条件的影响，容易在内部形成气孔或气隙。在工频耐压作用下，双通套管内部气泡或收缩形成的绝缘气隙会发生放电，放电严重时会危害环氧树脂的绝缘性能，最终导致绝缘击穿。对双通套管产品原材料的黏度、注料速度、零部件的清洗及预处理、混料工艺、浇注成型、一次固化和脱模等工艺进行了调整，产品局部放电量仍偏大，初步分析为内部结构对局部放电产生了影响，双通套管结构图如图1所示。图1双通套管结构图2电场仿真分析2．1建立模型用于Ansys电磁场分析的有限元公式由磁场的Maxwell方程组导出，通过将标量或边界通量引入Maxwell方程组中考虑其电磁性质关系。为研究双通套管内部电场分布，本文以12kV环网柜用双通套管三维结构进行建模，采用四面体网格，节点数为76987，单元数为49283，其三维模型图如图2所示。2．2电场计算为进一步研究结构设计对双通套管局部放电的影响，选用Ansys模拟软件对双通套管结构进行电场分析计算。2．2．1原结构双通套管电场计算结果分析对原结构双通套管进行电场模拟，其中导电杆处接42kV电压，屏蔽网处接地，双通套管电场计算如图3所示。图2双通套管三维模型图3双通套管电场计算电场模拟结果显示，该结构双通套管电场强度最大值4．8kV/mm，最大场强集中于内部导电杆粗细过渡区域，该处倒角为Ｒ2，但无过渡斜角，仅在过渡区倒2个Ｒ2角，导致该处电场集中，原结构导电杆如图4所示。图4原结构导电杆2．2．2优化后双通套管电场计算?双通套管电场仿真-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网整理!   http://www.gunyuanji158.com/